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耐磨板在使用中的摩擦系数计算

耐磨板在使用中的摩擦系数计算:【13702026627】摩擦副等效摩擦系数关于δ和ε两个参数的计算公式, 在摩擦副耐磨板材质不变, 仅仅改动支座的结构时, 具有理想的精确性与顺应性, 为摩擦摆支座等效摩擦系数的影响要素研讨提供了一种新的思绪与方法。在改动耐磨板材质后, 计算公式的适用性能如何以及材质特性对等效摩擦系数的影响还需进一步分析讨论。 摩擦摆支座的摩擦系数对支座的阻尼性能具有重要的影响。都展开了对摩擦摆支座摩擦副特性的研讨, 标明了温度、压力、滑移速度等要素对耐磨板摩擦系数的影响。这些研讨标明精确地控制摩擦副的摩擦系数是困难的, 但尽量明晰地探明各种要素对摩擦副摩擦系数的影响是有必要的。树立支座转动面耐磨板中心夹角δ和滑动面耐磨板中心夹角ε取不同值时的有限元模型。摩擦摆支座设计参数:竖向承载5 MN, 水平位移100 mm, 初始摩擦系数设定为6%。采用ABAQUS 6.10有限元软件对摩擦摆支座中止仿真分析, 为便于建模且不影响计算结果, 做了部分简化, 去掉了锚锭钢棒部分和构造用孔洞。网格划分均采用六面体单元, 其中耐磨板部分运用C3D8单元, 其他部分采用C3D8R单元。摩擦副材料为耐热耐高速摩擦的耐磨板与Q345钢板, 其中耐磨板的弹性模量为2.6 GPa, 泊松比0.4, 抗拉强度>70 MPa。摩擦摆转动球面板与滑块的相对运动相当于一个球形铰, 它的要功用是经过转动调整位置, 使支座不发作倾覆。故在模拟实验机加载时, 应约束转动球面板的转动自由度, 约束滑动球面板的一切自由度, 对转动球面板施加水平位移荷载。经过有限元计算, 得到了在支座δ和ε不同的结构下对应的有限元应力云图, 应力云图显现各部件受力均在对应材质的允许范围之内, 满足设计恳求。单纯的平面摩擦副摩擦系数与支座整体表现出来的摩擦副等效摩擦系数, 由于支座内部结构的双球面特性, 也并不相同。由于内外各个摩擦摆厂家设计消费摩擦摆支座的习气或者设计应用目的不同, 因而对两个球面曲率取值不同。本文将采用有限元分析方法, 分析双球面摩擦摆支座的两个球面结构的曲率大小对支座整体等效的摩擦副摩擦系数带来的影响。在竖向投影面积相等的情况下, 如图1所示, 以转动面耐磨板中心夹角δ和滑动面耐磨板中心夹角ε的大小来表达相应耐磨板球面曲率的大小。对支座整体中止水平刚度的有限元分析, 提取有限元分析的数据计算摩擦系数。将此结果作为支座运动过程中整体的等效摩擦系数, 结构效应转换计算后的摩擦副理论输出摩擦系数中止对比, 将差异视作球面曲率对等效摩擦系数构成的影响, 在此基础上中止分析。参数为竖向承载5 MN, 水平位移100 mm, 隔振周期2.5 s, 摩擦系数设定为6%, 编号为7-12, 其中11号与2号支座完好相同, 标志为FPB-B, 其他标志为FPB-G~FPB-K, 如表2所示。本组支座ε与δ都不同, 用以分析思索等效质心结构效应和δ对摩擦副摩擦系数的影响时, ε对摩擦副摩擦系数偏移的影响, 并得到ε和δ对等效摩擦系数的综合影响关系。在思索等效质心结构效应、剔除式 (1) 表达的δ对摩擦系数μe的影响后, 得到滑动耐磨板中心夹角ε与摩擦系数μe的误差率关系曲线, 如图2 (b) 所示。进一步地对曲线中止二次函数拟合可得出公式 关于式 (2) , R2=0.950。对摩擦摆支座结构, δ变化范围较大, 但单位角度范围内对摩擦系数的偏移影响较小, ε变化范围普通较小, 但单位角度范围内对摩擦系数的偏移影响较大。总体而言, δ和ε两个参数对摩擦副摩擦系数偏移的最大影响相差不大。

座整体表现出的摩擦副曲面等效摩擦系数与平面摩擦副理论摩擦系数存在着偏移, 最大偏移量计算值6.78%。且转动面耐磨板中心夹角δ和滑动面耐磨板中心夹角ε都对摩擦系数的偏移产生了一定的影响, 进而对支座的阻尼和隔振性能产生影响。

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